МИНИСТЕРСТВО ЭНЕРГЕТИКИ И ЭЛЕКТРИФИКАЦИИ СССР

 

ТИПОВАЯ
ЭНЕРГЕТИЧЕСКАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА
ТУРБОАГРЕГАТА
К-100-90-3 (ВК-100-5) ЛМЗ

 

 

МОСКВА 1974

 

 

МИНИСТЕРСТВО ЭНЕРГЕТИКИ И ЭЛЕКТРИФИКАЦИИ СССР

УТВЕРЖДАЮ:

Главный инженер

Главтехуправления

_______________ С. МОЛОКАНОВ

18 июня 1969 г.

ТИПОВАЯ
ЭНЕРГЕТИЧЕСКАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА
ТУРБОАГРЕГАТА
К-100-90-3 (ВК-100-5) ЛМЗ

СПЕЦИАЛИЗИРОВАННЫЙ ЦЕНТР НАУЧНО-ТЕХНИЧЕСКОЙ ИНФОРМАЦИИ

МОСКВА 1974

Составлено Донецким отделением ОРГРЭС

Автор инж. С.Л. ФЛОС

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Приложение

Типовая энергетическая характеристика¹ отражает среднюю экономичность турбоагрегата К-100-90/ВК-100-5/ЛМЗ после капитального ремонта, работающего при номинальных параметрах пара, полностью включенной регенерации высокого и низкого давлений и при следующих условиях:

- при нагрузках ниже 89 МВт деаэратор 6 ат* питается паром II отбора, а при нагрузках выше 89 МВт нормальный режим работы деаэратора обеспечивается понижением температуры основного конденсата, поступающего в деаэратор после п.н.д. № 3;

¹ При составлении характеристики использована i-S-диаграмма ВТИ (Госэнергоиздат, 1958).

* Здесь и ниже в приложении, а также в графиках приводится абсолютное давление.

- испарительная и бойлерная установки отключены;

- внешние потребители пара регенеративных отборов отключены.

На отклонение условий эксплуатации турбоагрегата от принятых для построения типовой энергетической характеристики даны поправочные кривые (график Т-7):

- к расходу свежего пара при постоянной мощности;

- к расходу тепла (к удельному расходу тепла) при постоянной мощности.

Характеристики турбоагрегата в условиях эксплуатации определяются введением к основным зависимостям типовой энергетической характеристики Q_о = f₁(N_т); D_о = f₂(N_т); q_о = f₃(N_т), как «брутто», так и «нетто», соответствующих поправок на переход от условий построения типовой характеристики к эксплуатационным условиям.

При наличии двух и более отклонений в условиях работы турбоагрегата от номинальных поправки алгебраически суммируются.

При введении поправок на отклонение параметров и тепловой схемы турбоагрегата от номинальных необходимо учитывать следующее:

1. Поправка к расходу пара и тепла на температуру входящей охлаждающей воды справедлива только при работе турбоагрегата с W = 16000 м³/ч.

2. Номинальное повышение энтальпии питательной воды в питательном насосе составляет 5,3 ккал/кг, что соответствует расходу электроэнергии на подачу 1 т воды 6,84 кВт×ч/т. Изменение повышения энтальпии питательной воды в насосе на 1 ккал/кг соответствует изменению удельного расхода электроэнергии на подачу питательной воды на 1,3 кВт×ч/т.

3. Работа испарительной установки при подаче химически очищенной воды в схему турбоагрегата с t_х = 40 °С и подогреве дистиллята испарительной установки в схеме регенерации турбоагрегата приводит на каждые 10 т/ч производительности при сохранении мощности турбины к:

- увеличению расхода пара турбиной, DD_о = 1,2 т/ч;

- уменьшению расхода тепла турбиной, DQ_о = 1,1 Гкал/ч.

Указанные поправки к расходу пара и тепла следует вводить, если работа испарительной установки вызвана отпуском котлом пара внешнему потребителю и на собственные нужды или продувкой котла, а также наличием потерь пара и воды в схеме соседних турбоагрегатов.

При наличии на станции потерь пара и воды следует иметь в виду, что уменьшение потерь на 1 т/ч обеспечивает в среднем экономию 60 кг условного топлива (Инструкция и методические указания по нормированию удельных расходов топлива на тепловых электростанциях. БТИ ОРГРЭС, 1966).

Пример. Определить расход тепла турбоагрегатом «брутто», если N_т = 100 МВт, Р₂ = 0,04 ат, расход электроэнергии на подачу питательной воды Э_п.н = 5,84 кВт×ч/т; испарительная установка включена, D_исп = 20 т/ч.

1. По графику Т-1 определяются расходы пара и тепла при нормальных условиях

Q_о = 232,784 Гкал/ч; D_о = 400,1 т/ч; D_ч.н.д. = 0,78×D_о = 313 т/ч.

2. По графику Т-7 при D_ч.н.д. = 313 т/ч определяется DN_Р2 = 1,34 МВт (от 0,06 до 0,04 ат).

По графику Т-1 определяется изменение расхода тепла турбоагрегатом при изменении мощности на 1,34 МВт (от 100 МВт до 100 - 1,34 = 98,66 МВт)

DQ_Р2 = -1,34×2,17 - 0,14×0,6 = -2,994 Гкал/ч;

a Q_Р2 =  = -1,29 %.

3.  = 6,84 кВт×ч/т; DЭ_п.н = -1 кВт×ч /т.

Определяется уменьшение прироста энтальпии питательной воды в питательном насосе

D(Di_пэн) = -  = -0,77 ккал/кг.

По графику Т-7 определяется увеличение расхода тепла турбоагрегатом

a = 0,12×0,77 = 0,09 %.

4. Уменьшение расхода тепла турбоагрегатом из-за работы испарительной установки

DQ_исп = -1,1× = -1,1× = -2,2 Гкал/ч;

a Q_исп = - = -0,94 %.

5. Определяется суммарное изменение расхода тепла турбоагрегатом

SaQ = aQ_Р2 + a + aQ_исп = -1,29 + 0,09 - 0,94 = -2,14 %.

6. Определяется расход тепла турбоагрегатом при указанных условиях его работы

 = Q_о(1 + ) = 232,784(1 - ) = 227,802 Гкал/ч.

Типовая энергетическая характеристика «нетто»" турбоагрегата К-100-90(ВК-100-5) ЛМЗ построена для следующих условий:

- параметры и тепловая схема установки - график Т-1;

- напор, развиваемый циркуляционными насосами - 15 м вод. ст.;

- расход циркуляционной воды - 16000 м³/ч;

- к.п.д. циркуляционного насоса - 70 %;

- расход тепла на собственные нужды турбоагрегата составляет 0,51 Гкал/ч (0,2 % от расхода тепла турбоагрегатом при номинальной мощности);

- расход электроэнергии на собственные нужды турбоагрегата учитывает работу насосов (циркуляционного, конденсатного, подъемного п.н.д. № 2, газоохладителей), затраты на электроцех и освещение, равные 20 кВт, а также потери в трансформаторах собственных нужд, равные 3 %.

Расход тепла «нетто» турбоагрегатом определяется следующим аналитическим выражением:

Q¢_э = 18,56 + 2,174  + 0,141 ( - 98) Гкал/ч.                               (1)

При отличии напора, развиваемого циркуляционными насосами, от принятого за номинальный (15 м вод. ст.) к полному расходу тепла «нетто» вводится поправка, приведенная в Типовой энергетической характеристике турбоагрегата «нетто».

Пользование характеристикой «нетто» и поправками к расходу тепла «нетто» на изменение напора циркуляционных насосов поясняется на следующем примере.

Мощность турбоагрегата  = 100 МВт, напор, развиваемый циркуляционными насосами, Н_н = 20 м вод. ст. Определить расход тепла турбоустановкой «нетто».

1. Определяем по уравнению (1) расход тепла «нетто» при Н_н = 15 м вод. ст.

Q_э = 236,242 Гкал/ч.

2. Определяем поправку к расходу тепла «нетто» aQ_нт = 0,32 %.

3. Расход тепла «нетто» при напоре циркуляционных насосов 20 м вод. ст.

Q¹_э20 = 236,242 (1 + ) = 236,998 Гкал/ч.

При определении нормы расхода тепла с помощью типовой энергетической характеристики, кроме поправок на отклонение условий работы турбоагрегата от номинальных, вводится допуск на ухудшение состояния оборудования в межремонтный период. Величина указанного допуска определяется «Инструкцией и методическими указаниями по нормированию удельных расходов топлива на тепловых электростанциях».